同じタイプの国内および外国の軸受製品保持器の構造特性を分析し、中国の単列円すいころ軸受用の金属プレス保持器の現在の構造設計方法を参照することにより、複列用プラスチック保持器の構造設計と設計自動車ホイールハブ用列円すいころ軸受について考察した。主なパラメータの計算。キーワード: 複列円すいころ軸受;ホイールハブベアリング;プラスチックケージ;1 文書コード: B 商品番号: 1000-3762 (2008) 06-0007-03 記号の説明 D —— ローラーの大端の直径、mmD。——ローラーの小端の直径、mm————ローラーの中心線上のローラーの要素線の投影長さ、mm 受領日: 2007-10-18;改訂日: 2008-01-30.(b—ローラーのエレメント ラインとその中心線の間の角度、(.)—ベアリングの公称接触角、(.)ケージ ビームとベアリングの中心線の間の角度、(.)—圧力かご梁の勾配 角度 (.)△c – かご窓穴の大きい方の端の幅 mmAC. – かご窓穴の小さい方の端の幅 mmZ. – かご窓穴の長さ, Hun 図 3 は、無次元回転速度による無次元摩擦力の変化を示しています。

図から、回転速度が増加するにつれて、無次元摩擦力と回転速度が完全に線形ではないことがわかります。回転速度が低い場合、摩擦力は回転速度の影響を大きく受けます。回転速度が高い場合、摩擦力に対する回転速度の影響は徐々に安定する傾向があり、摩擦力と回転速度はほぼ線形の関係にあります。一般に、通常の作業条件はこの線形領域に属します。写真3 無次元摩擦力と無次元回転速度の関係。

結論 (1) 回転速度の増加に伴い、偏心距離と偏心方向の変化は非線形であり、変化速度は徐々に遅くなり、最終的に安定する傾向があります。(2) 回転速度と摩擦の間にも非線形の関係があり、これは始動の瞬間に特に顕著です。通常の作業条件下では、この 2 つの関係はほぼ線形であり、線形関係と見なすことができます。参考文献: [1] ヤン・チンファ、アン・チー。起動プロセス中の 3 オイル ウェッジ固定パッド滑り軸受の性能 [J]。華東科学技術大学ジャーナル: 自然科学版、2007 年、33(4): 569—572。[2] 高磊、劉軍、安斉。円筒形アーク オイル ウェッジ スラスト滑り軸受[J]の数値解析。潤滑とシーリング、2007 年、32(8): 99-102。[3] ヤン・チンファ、アン・チー。3つのオイルウェッジ固定パッドすべり軸受空間の設置方向がその性能に及ぼす影響に関する研究[J]。中国機械工学、2007 年、18(11): 1281-1284。[4] ヤン・チンファ、ヤン・ヨンミン、アン・チー。3 オイルくさびラジアル滑り軸受の安定性に対する予荷重係数の影響[J]。華東科学技術大学ジャーナル: 自然科学版、2006、32(11): 1365—1368。[5] ヤン・チンファ、アン・チー。剛体および弾性ローターの不安定速度に対する 3 オイル ウェッジ ベアリングのいくつかのパラメーターの影響 [J]。華東科学技術大学ジャーナル: 自然科学版、2007 年、33(5): 737—740。[6] ヤン・チンファ、アン・チー。剛性 Jefeott ローター [J] の不安定速度に対する 3 オイル ウェッジ固定パッド滑り軸受の構造パラメーターの影響。工作機械と油圧、2007 年、35(9): 35-36。[7] Sehulhr Fredrick T. Anderson William J. ExperimentsOiltheStability ofWater-lubricatedThree—SectorHydredynamic Journal Bearings at Zero ad[z].Nasa テクニカル ノート NASA Tn D-5752。z。——ケージの大端部のリブの幅、mrfl————ケージの小端部のリブの幅、mm S——ケージの梁の厚さ、mm c——幅ケージ ビームの mrfl h—ケージの小さい方の端部の厚さ、mm — ケージの大端部の部分の厚さ、mm d — 中心線上の特別な点 A の半径寸法保持器の寸法、mm d —— 保持器の中心線上の特別な点の半径方向寸法、mm d —— 保持器の窓穴の位置での半径方向寸法 上ローラーの小端の中心の半径方向寸法、 mm – ケージ ウィンドウの位置でのローラーの大きな端の中心

ラジアル寸法、mm R. - 保持器の大端部の内側円弧の半径、mm。— — 保持器の小端の内側円弧の半径、mm B. — 保持器の幅、mm D — 保持器大端の外径、mrfl D — 保持器金型パーティング サイズ (保持器大端の内径) ）、mmd。– ケージの小さい方の端の内径。